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（1）燃燒對(duì)汽溫的影響。爐內(nèi)燃燒工況的變化，直接影響到各受熱面吸熱份額的變化。如上排燃燒器的投、停，燃料品質(zhì)和性質(zhì)的變化，過(guò)?？諝庀禂?shù)的大小，配風(fēng)方式及火焰中心的變化等，都對(duì)汽溫的升高或降低有很大影響。

（2）負(fù)荷變化對(duì)汽溫的影響。過(guò)熱器、再熱器的熱力特性決定了負(fù)荷變化對(duì)汽溫影響的大小，目前廣泛采用的聯(lián)合式過(guò)熱器中，采用了對(duì)流式和輻射式兩種不同熱力特性的過(guò)熱器，使汽溫受鍋爐負(fù)荷變化的影響較小，但是一般仍是接近對(duì)流的特性，蒸汽溫度隨著鍋爐負(fù)荷的升高、降低而相應(yīng)升高、降低。

（3）汽壓變化對(duì)汽溫的影響。蒸汽壓力越高，其對(duì)應(yīng)的飽和溫度就越高；反之，就越低。因此，如因某個(gè)擾動(dòng)使蒸汽壓力有一個(gè)較大幅度的升高或降低，則汽溫就會(huì)相應(yīng)地升高或降低。

（4）給水溫度和減溫水量對(duì)汽溫的影響。在汽包鍋爐中，給水溫度降低或升高，汽溫反會(huì)升高或降低。減溫水量的大小更直接影響汽溫的降、升。

（5）高壓缸排汽溫度對(duì)再熱汽溫的影響。再熱器的進(jìn)出口蒸汽溫度都是隨著高壓缸排汽的溫度升降而相應(yīng)升高、降低的。

當(dāng)外界負(fù)荷變動(dòng)而鍋爐燃燒工況不變時(shí)，鍋爐工質(zhì)、受熱面及爐墻能夠放出或吸入熱量的能力叫做鍋爐的儲(chǔ)熱能力。

儲(chǔ)熱能力的大小主要取決于鍋爐的工作水容積及受熱面金屬量的大小，并且與鍋爐的蒸汽壓力有關(guān)。即工作水容積越大，受熱面金屬量越多，蒸汽壓力越低，鍋爐的儲(chǔ)熱能力越大。對(duì)于采用重型爐墻的鍋爐，儲(chǔ)熱量還與爐墻有關(guān)。

（1）監(jiān)視并保持一定的一次風(fēng)壓值；

（2）經(jīng)常檢查火嘴來(lái)粉情況，清除噴口處結(jié)焦；

（3）保持給粉量的相對(duì)穩(wěn)定。防止給粉量大幅度增加；

（4）發(fā)現(xiàn)風(fēng)壓表不正常時(shí)，及時(shí)進(jìn)行吹掃，并防止因測(cè)壓管堵塞而造成誤判斷。

鍋爐總風(fēng)量的控制是通過(guò)調(diào)節(jié)送風(fēng)機(jī)液偶勺管來(lái)實(shí)現(xiàn)的。組織鍋爐燃燒，就是要使一、二次風(fēng)的風(fēng)壓、風(fēng)量配合好。

一次風(fēng)量的調(diào)節(jié)應(yīng)滿足其所攜帶進(jìn)入爐膛的煤粉揮發(fā)分著火所需的氧量，并保持一定的風(fēng)速，不使煤粉管堵塞和噴出的射流具有一定的剛性。一次風(fēng)量的過(guò)大和過(guò)小，風(fēng)速的過(guò)高和過(guò)低，都應(yīng)避免。

二次風(fēng)的調(diào)節(jié)除應(yīng)保證焦炭的燃燒所需氧量外，必須保持一定的風(fēng)速并掌握好與一次風(fēng)混入的時(shí)間，應(yīng)具有較強(qiáng)的攪拌混合作用和穿透焦炭“灰衣”的動(dòng)能，這就需要根據(jù)具體情況，調(diào)整各層二次風(fēng)的風(fēng)量，以實(shí)現(xiàn)燃燒穩(wěn)定和煙氣中過(guò)量氧量適當(dāng)?shù)哪康摹?/span>

一次風(fēng)量占總風(fēng)量的份額叫做一次風(fēng)率。一次風(fēng)率小，煤粉氣流加熱到著火點(diǎn)所需的熱量少，著火較快，但一次風(fēng)量以能滿足揮發(fā)分的燃燒為原則。

二次風(fēng)混入一次風(fēng)的時(shí)間要合適。如果在著火前就混入，等于增加了一次風(fēng)量，使著火延遲；如果二次風(fēng)過(guò)遲混入又會(huì)使著火后的燃燒缺氧；如果二次風(fēng)在一個(gè)部位同時(shí)全部混入，由于二次風(fēng)溫大大低于火焰溫度，會(huì)降低火焰溫度，使燃燒速度減慢，甚至造成滅火。所以二次風(fēng)的混入應(yīng)依據(jù)燃料性質(zhì)按燃燒區(qū)域的需要適時(shí)送入，做到使燃燒不缺氧，又不會(huì)降低火焰溫度，保證著火穩(wěn)定和燃燒完全。

一般通過(guò)如下幾方面進(jìn)行判斷：

（1）煙氣的含氧量在規(guī)定的范圍內(nèi)。

（2）爐膛燃燒正常穩(wěn)定，具有金黃色的光亮火焰，并均勻地充滿爐膛。

（3）煙囪煙色是淡灰色。

（4）蒸汽參數(shù)穩(wěn)定，兩側(cè)煙溫差小。

（5）有較高的燃燒效率。

鍋爐運(yùn)行時(shí)。爐膛負(fù)壓表上的指針經(jīng)常在控制值左右輕微晃動(dòng)，有時(shí)甚至出現(xiàn)大幅度的劇烈晃動(dòng)，可見(jiàn)爐膛負(fù)壓總是波動(dòng)的。主要原因是：

（l）燃料燃燒產(chǎn)生的煙氣量與排出的煙氣量不平衡。

（2）雖然有時(shí)送、引風(fēng)機(jī)出力都不變，但由于燃燒工況的變化，因此爐膛負(fù)壓總是波動(dòng)的。

（3）燃燒不穩(wěn)時(shí)，爐膛負(fù)壓產(chǎn)生強(qiáng)烈的波動(dòng)，往往是滅火的前兆或現(xiàn)象之一。

（4）煙道內(nèi)的受熱面堵灰或煙道漏風(fēng)增加，在送引風(fēng)機(jī)工況不變時(shí)，也使?fàn)t膛負(fù)壓變化。

有兩臺(tái)或兩臺(tái)以上的風(fēng)機(jī)并行向同一管道輸送氣體叫并聯(lián)運(yùn)行。

采用并聯(lián)運(yùn)行的目的是可以以增減風(fēng)機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)來(lái)適應(yīng)更大范圍的流量調(diào)節(jié)，既能保證每臺(tái)設(shè)備的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，又不致因其中一臺(tái)設(shè)備的事故而造成主設(shè)備停運(yùn)。另也避免單風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)龐大、設(shè)備造價(jià)高、制造困難等問(wèn)題。

因直吹式制粉系統(tǒng)是將磨煤機(jī)磨出的煤粉直接送到爐膛燃燒的，制粉系統(tǒng)的出力直接反映到鍋爐負(fù)荷的大小和燃燒工況的好壞及經(jīng)濟(jì)性。故應(yīng)根據(jù)外界負(fù)荷（電負(fù)荷）的需要，及時(shí)調(diào)整制粉系統(tǒng)的出力，調(diào)整燃燒，保證鍋爐參數(shù)在允許范圍內(nèi)，做到燃燒穩(wěn)定。

因直吹式制粉系統(tǒng)對(duì)原煤質(zhì)量的反映較敏感，也直接影響到制粉系統(tǒng)的出力和燃燒工況，故對(duì)原煤的要求嚴(yán)格，即應(yīng)做到原煤水分適中，無(wú)“三大塊”，運(yùn)行中給煤機(jī)下煤穩(wěn)定。在制粉系統(tǒng)出現(xiàn)異常和給煤機(jī)原煤中斷時(shí)，要及時(shí)調(diào)整燃燒．不穩(wěn)時(shí)投油助燃，保證鍋爐安全運(yùn)行。

另外，因低速筒式球磨機(jī)在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，磨煤?jiǎn)挝浑姾脑黾樱?，?yīng)盡可能使球磨機(jī)滿負(fù)荷運(yùn)行。

因有些鍋爐設(shè)計(jì)煤種為貧煤或劣質(zhì)煙煤，這些煤的特點(diǎn)是：揮發(fā)分低、灰分大、低位發(fā)熱量低。這些煤不易點(diǎn)燃，火焰短，一般不結(jié)焦。針對(duì)上述情況，這些鍋爐大都采用單爐膛四角切圓燃燒，一次風(fēng)集中布置，并采用熱風(fēng)送粉，以利于煤粉著火，穩(wěn)定燃燒。當(dāng)改用高揮發(fā)分煤種時(shí)，由于采用較高溫度的熱風(fēng)送粉，往往使煤粉氣流著火提前，在靠近燃燒器出口，甚至在一次風(fēng)管內(nèi)就著火，燒壞燃燒器和一次風(fēng)管。

如遇到燃用高揮發(fā)分煤種時(shí)應(yīng)：

  （1）提高一次風(fēng)速，使著火點(diǎn)推遲，不致于靠燃燒器太近。

  （2）增大一次風(fēng)量，開(kāi)大中間夾心風(fēng)，使煤粉氣流不致于過(guò)于集中，適當(dāng)降低爐膛溫度。

  （3）經(jīng)常檢查火嘴，發(fā)現(xiàn)結(jié)焦及時(shí)消除。防止受熱面結(jié)焦，燃燒器燒壞，一次風(fēng)管堵塞。

爐膛內(nèi)結(jié)焦的原因很多，大致有如下幾點(diǎn)：

（1）灰的性質(zhì)?；业娜埸c(diǎn)越高，越不容易結(jié)焦。反之，熔點(diǎn)越低，就越容易結(jié)焦。

（2）周?chē)橘|(zhì)成分對(duì)結(jié)焦的影響也很大。燃燒過(guò)程中，由于供風(fēng)不足或燃料與空氣混合不良，使燃料未達(dá)到完全燃燒，未完全燃燒將產(chǎn)生還原性氣體，灰的熔點(diǎn)就會(huì)大大降低。

  （3）運(yùn)行操作不當(dāng)，使火焰發(fā)生偏斜或一、二次風(fēng)配合不合理，一次風(fēng)速過(guò)高，顆粒沒(méi)有完全燃燒，而在高溫軟化狀態(tài)下粘附到受熱面上繼續(xù)燃燒，而形成結(jié)焦。

  （4）爐膛容積熱負(fù)荷過(guò)大。鍋爐超出力運(yùn)行，爐膛溫度過(guò)高，灰粒到達(dá)水冷壁面和爐膛出口時(shí)，還不能夠得到足夠的冷卻，從而造成結(jié)焦。

  （5）吹灰、除焦不及時(shí)。造成受熱面壁溫升高，從而使受熱面產(chǎn)生嚴(yán)重結(jié)焦。

爐膛結(jié)焦會(huì)產(chǎn)生如下危害：

（l）引起汽溫偏高。爐膛大面積結(jié)焦時(shí)，使水冷壁吸熱量大大減小，爐膛出口煙氣溫度偏高，過(guò)熱器傳熱強(qiáng)化，造成過(guò)熱汽溫偏高，管壁超溫。

（2）破壞水循環(huán)。爐膛局部結(jié)焦后，結(jié)焦部位水冷壁吸熱量減少，循環(huán)水速下降。嚴(yán)重時(shí)會(huì)使循環(huán)停滯而造成水冷壁爆管。

（3）增加排煙熱損失。由于結(jié)焦使?fàn)t膛出口溫度升高，造成排煙溫度升高，從而增加了排煙熱損失，降低鍋爐效率。

（4）嚴(yán)重結(jié)焦時(shí)，還會(huì)造成鍋爐出力下降，甚至被迫停爐進(jìn)行除焦。

為了防止結(jié)焦，在運(yùn)行上可采取以下措施：

（1）合理調(diào)整燃燒。使?fàn)t內(nèi)火焰分布均勻，火焰中心不偏斜。

（2）保證適當(dāng)?shù)倪^(guò)?？諝饬浚乐谷毖跞紵?。

（3）避免鍋爐負(fù)荷超出力運(yùn)行。

（4）定期除灰。勤檢查，發(fā)現(xiàn)積灰和結(jié)焦莊及時(shí)清除。

在檢修方面應(yīng)做到：

（1）提高檢修質(zhì)量，保證燃燒器安裝精確。

（2）檢修后的鍋爐嚴(yán)密性要好，防止漏風(fēng)。

（3）及時(shí)針對(duì)運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)的設(shè)備不合理的地方進(jìn)行改進(jìn)，防止結(jié)焦。

（1）鍋爐的定期排污，應(yīng)根據(jù)化學(xué)值班員的通知，并在實(shí)施監(jiān)護(hù)的情況下進(jìn)行操作。

（2）排污必須在征得主值班員同意后進(jìn)行。

（3）排污操作人員的穿戴應(yīng)符合安現(xiàn)要求。操作場(chǎng)所應(yīng)有照明，通道無(wú)雜物堆積，在排污裝置有缺陷時(shí)，禁止排污操作。

（4）使用專門(mén)的扳手操作并不準(zhǔn)加套管。

（5）操作應(yīng)逐一回路進(jìn)行，并按規(guī)定的時(shí)間執(zhí)行。

以SG400／13．7鍋爐為例：

  （1）鍋爐滑停到熄火前，汽包壓力應(yīng)不大于1．5MPa，汽包水位維持在0～50mm，滅火后汽壓降到1MPa，開(kāi)啟過(guò)熱器疏水門(mén)，通知汽機(jī)關(guān)閉一、二級(jí)旁路。

  （2）鍋爐熄火后各風(fēng)門(mén)、擋板、人孔門(mén)、看火門(mén)等均應(yīng)嚴(yán)密關(guān)閉。

   (3)鍋爐熄火前開(kāi)始抄錄汽包各點(diǎn)壁溫，以后每隔半。時(shí)抄錄一次，直至汽壓降到零以后4h為止。

  （4）鍋爐熄火后60min，開(kāi)啟大直徑下降管放水門(mén)（一次門(mén)開(kāi)足，直通門(mén)開(kāi)1／4圈），微開(kāi)事故放水門(mén)進(jìn)行放水，放水至電接點(diǎn)水位計(jì)指示為-250mm時(shí)，再繼續(xù)放30min，然后關(guān)閉各放水門(mén)，使汽包內(nèi)的水基本放完。

  （5）鍋爐熄火后4h，屏式過(guò)熱器后煙溫不大于400℃，汽包壓力在0.8MPa以下，汽包上、下壁各測(cè)點(diǎn)溫度不大于200℃，進(jìn)行鍋爐水冷壁與省煤器放水。

  （6）開(kāi)啟各水冷壁下聯(lián)箱、大直徑下降管放水門(mén)（一次門(mén)開(kāi)足，直通門(mén)開(kāi)1／4圈）、事故放水門(mén)，同時(shí)開(kāi)啟省煤器放水門(mén)1／8圈。嚴(yán)格控制鍋爐泄壓速度0.8～0.3MPa所需時(shí)間一般為2～2.5h； 0.3～OMPa所需時(shí)間一般為3h。

   (7）當(dāng)汽包壓力降到零時(shí)，開(kāi)啟所有空氣門(mén)和微開(kāi)聯(lián)箱向空排汽門(mén)，同時(shí)開(kāi)啟給水操作臺(tái)和減溫水系統(tǒng)放水門(mén)。

  （8）在帶壓熱爐放水過(guò)程中，汽包上、下壁溫差最大值不得超過(guò)40℃，當(dāng)溫差達(dá)到40℃時(shí)，應(yīng)暫停放水，待溫差穩(wěn)定后，重新放水。

  （9）當(dāng)爐膛內(nèi)有大塊焦渣包住爐管或爐膛敷設(shè)的衛(wèi)燃帶時(shí)，應(yīng)根據(jù)具體情況，適當(dāng)推遲放水時(shí)間，減緩放水速度，以防止該處爐管過(guò)熱。

  （10）停爐前檢查省煤器再循環(huán)門(mén)是否關(guān)閉嚴(yán)密，以免給水進(jìn)入汽包，造成汽包下壁溫度降低。

   (11）停爐后應(yīng)開(kāi)后再熱器向空排汽門(mén)和冷段疏水門(mén)。

  （12）在鍋爐放水過(guò)程中，應(yīng)檢查各處膨脹正常。

停爐后的正常冷卻和緊急冷卻，在停爐后的最初6h內(nèi)是完全相同的，均需關(guān)閉所有煙、風(fēng)爐門(mén)和擋板。兩者的區(qū)別在于正常冷卻時(shí)，可在停爐6h后開(kāi)啟引、送風(fēng)機(jī)的擋板進(jìn)行自然通風(fēng)，而緊急冷卻時(shí)，允許在停爐6h后啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)通風(fēng)和加強(qiáng)上水、放水來(lái)加速冷卻。

制約停爐冷卻速度的主要因素，是停爐后汽包不得產(chǎn)生過(guò)大的熱應(yīng)力。與點(diǎn)火升壓時(shí)蒸汽和爐水對(duì)汽包加熱相反，停爐后因汽包外部有保溫層，汽包壁溫下降的速度比蒸汽和爐水的飽和溫度下降速度慢，是上部的蒸汽和下部的爐水對(duì)汽包壁進(jìn)行冷卻。因爐水對(duì)汽包壁的放熱系數(shù)較大，汽包下半部的壁溫下降較快，而飽和蒸汽在汽包上半部的加熱下成為過(guò)熱蒸汽。過(guò)熱蒸汽不但導(dǎo)熱系數(shù)很小，而且因其溫度比他和蒸汽溫度高，密度比飽和蒸汽小，無(wú)法與飽和蒸汽進(jìn)行自然對(duì)流。所以，蒸汽對(duì)汽包上壁的放熱系數(shù)很小，汽包上半部的溫度下降較慢。汽包上、下半部因出現(xiàn)溫差產(chǎn)生向上的香蕉變形而形成熱應(yīng)力。

在停爐初期汽包形成較大熱應(yīng)力時(shí)，汽包的壓力還較高，兩者疊加所產(chǎn)生的折算應(yīng)力較大。因此，停爐初期過(guò)大的熱應(yīng)力會(huì)危及汽包的安全。

由于汽包熱應(yīng)力的大小，主要取決于蒸汽和爐水飽和溫度下降的速度。所以，降低汽包熱應(yīng)力的最有效方法是延緩汽包壓力下降的速度。停爐后的最初6h內(nèi)，關(guān)閉所有煙。風(fēng)爐門(mén)和擋板是防止汽包壓力下降過(guò)快的最好、最簡(jiǎn)單易行的方法。

停爐6h內(nèi)，因爐墻散熱和煙囪仍然存在引風(fēng)能力，冷空氣從煙、風(fēng)爐門(mén)、擋板及爐管穿墻等不嚴(yán)密處漏入爐膛，吸收熱量成為熱空氣后從排囪排出。所以，即使是關(guān)閉所有煙、風(fēng)爐門(mén)擋板，汽包壓力仍然是在慢慢下降。停爐6h后，汽包壓力已降至很低水平，即使啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)通風(fēng)和加強(qiáng)上水、放水加快冷卻，汽包的熱應(yīng)力也較小，而且此時(shí)因汽包壓力很低，其兩者疊加的折算應(yīng)力也較小，已不會(huì)對(duì)汽包的安全構(gòu)成威脅。